berec~lin~ten S-Wert) dnrch einen Ansatz mit itdjnst,irrh;ircii l'aram~trr \.ietlcl.zu~~et~rii. ist dann riiibrfric.digriitl, n ;IS sich inshrsotiderc in einer st;irken ,ibhiingigkeit, drr Ergehnisse vott drr gewahlten Paranieterzahl ariI3ert, [?I. Eigenc 'et.suc*he, 1'( 1') (111r(*h Spline-Approximntioii wiedcrzngeben und daraus dP/d Y zn ermitteln, konnten ebcnfnlls nicht, voll befriedigcn [:I]. Das Verfahren I1 basiert, auf einem G"(X)-Ansatz mit adjustierbaren Parametern, aobei diese Parameter und die X-Werte gleichzeitig nach dem iVeu+on-Knphon-Verfahren an die experimentellen P , 1'-Wertpaare angepxl3t werden. Es benotigt einen reht.iv groDen Programmier-und Rechenzeitaufwand [I]. Daher erscheint es wiinsehenswert., ein einfaches Verfahren zii entwickeln, das die Bestimmung von dP/dY umgeht. Den Ausgnngspunkt bildet. die bekannte Taridruckgleiehn~igin der , / i den -4kt.ivitat.skocffizienten der Komponente i in der fliissigen Phase darstellt, ki die sog. Realgaskorrektur und I ' p den Dampfdruck der reinen Komponente i. Das Problem bcst,eht, darin, daB , f ~ und fx Fnnktionen des Molenbruches X der flussigen Phase sind, der zunachst nicht bekannt ist. Maeht man fiir C'"(S) einen (modifizierten) Rerllich-liister-Ansatz niit den ndjustierbaren Parametern go,. . .gm, so ergeben sich hieraim in bekiinnter Weise fA(X) u n d f ~( X ) . Im Gegensatz znm Verfahren 11 von McGlnshnn empfiehlt sich zur weiteren Behandlung ein iteratives Vorgehen unter Verwendung der GI. (1) entsprechenden Beziehnng fur X (3) in folgender Weise: a ) Zu den experimentellen P, Y-Wertepaaren werden Anfarlgsnaherungswerte fur X nus (3) mit fA(X) = f ~( x )